爐卷軋機(jī)生產(chǎn)線雖然具有流程段，投資省，建設(shè)、調(diào)試快，產(chǎn)品靈活，產(chǎn)量規(guī)模適中等特點(diǎn)。但熱軋后鋼卷二次氧化，表面質(zhì)量差，板形調(diào)控手段不足，板形控制能力較弱。爐卷軋機(jī)生產(chǎn)的熱軋料作為冷軋?jiān)希捎跔t卷軋制工藝的特殊性，給冷軋產(chǎn)品的表面質(zhì)量控制帶來諸多問題。

2003年至2008年昆鋼用爐卷軋機(jī)原料生產(chǎn)冷軋板卷，由于爐卷軋機(jī)軋制工藝的特殊性，加之冷軋工序未配套脫脂機(jī)組，帶來冷軋產(chǎn)品表面質(zhì)量的諸多問題，更多地要在退火消化解決，經(jīng)過對(duì)退火工藝的分析研究，通過不斷的創(chuàng)新改進(jìn)，使用爐卷軋機(jī)原料的冷軋產(chǎn)品表面質(zhì)量問題逐步解決，使產(chǎn)品滿足市場(chǎng)要求。

具體措施如下：首先，根據(jù)長(zhǎng)期對(duì)爐卷軋機(jī)原料的特點(diǎn)，結(jié)合無脫脂冷軋生產(chǎn)的實(shí)際情況制定了適合的退火曲線圖。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，390℃保溫平臺(tái)時(shí)間達(dá)到2h以上時(shí)可以得到較好的乳化液揮發(fā)效果，能有效減少退火黑帶出現(xiàn)的長(zhǎng)度，隨時(shí)間增加效果逐步提高，但保溫平臺(tái)時(shí)間超過6h以上時(shí)，揮發(fā)效果不再有明顯變化，由此確定退火揮發(fā)保溫平臺(tái)時(shí)間為2～6h；起始段約120m3/h的大流量氮?dú)獯祾邥r(shí)間達(dá)到1h，可以觀察出對(duì)乳化液揮發(fā)有明顯作用，隨時(shí)間增加效果逐步提高，但超過2.5h后效果變化不明顯，升溫段16～24m3/h氫氣吹掃以升溫結(jié)束時(shí)停止較為適宜。其次，針對(duì)昆鋼在實(shí)際生產(chǎn)中煤氣、氮?dú)獾冉橘|(zhì)波動(dòng)較大，經(jīng)常造成退火程序中斷的問題，對(duì)退火爐加熱罩上的燒嘴進(jìn)行了改裝，使其可以穩(wěn)定工作的煤氣壓力9000～11000Pa擴(kuò)大到7500～12500Pa，以適應(yīng)外供輔能介供應(yīng)條件，減少因外供輔能介不穩(wěn)定而出現(xiàn)自動(dòng)停爐的情況。另外，針對(duì)軋制油的應(yīng)用問題，主要通過技術(shù)性對(duì)比試驗(yàn)，根據(jù)軋制和帶鋼表面質(zhì)量情況，調(diào)整乳化液應(yīng)用參數(shù)，尋找最佳配比，以滿足軋制需要和表面質(zhì)量需要。

通過各項(xiàng)綜合的技術(shù)工藝改進(jìn)，昆鋼冷軋、退火工藝逐步適應(yīng)了爐卷軋機(jī)的熱軋?jiān)?，冷軋產(chǎn)品的板面外觀有了明顯的提高，具體表現(xiàn)為黑帶現(xiàn)象已不存在，黑斑明顯下降，由原來的80.95%降低至目前的2%左右，絕大多數(shù)鋼卷退火后反射率達(dá)75%以上，黑斑、黑帶已成為歷史。（心遠(yuǎn)）