復(fù)雜大平板灰鐵鑄件V法鑄造工藝控制要點(diǎn)

　　張建滿 涂益明 葉升平

　　華中科技大學(xué)材料成型及模具技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室

　　全國鑄造學(xué)會(huì)消失模與V法鑄造技術(shù)委員會(huì)

　　摘要：通過對(duì)雙頭大樓機(jī)V法鑄造實(shí)踐過程的分析和改進(jìn)，指出了復(fù)雜大平板鑄鐵件V法鑄造工藝生產(chǎn)的特殊性。歸納并總結(jié)了該類鑄件V法工藝的控制要點(diǎn)。

　　關(guān)鍵詞：復(fù)雜大平板灰鐵件、V法鑄造

　　大平板鑄件尤其是薄壁復(fù)雜平板件，一直以來都是鑄造工藝控制難度比較大的一類產(chǎn)品。木工基座就是比較典型的一種。湖南某公司采用傳統(tǒng)的樹脂砂和粘土砂工藝生產(chǎn)木工機(jī)械產(chǎn)品已有多年。由于工人勞動(dòng)強(qiáng)度大，工作環(huán)境差，對(duì)工人的技術(shù)要求高，目前面臨著招工難，人工成本高，環(huán)保壓力大等問題。

　　

　　鑒于V法鑄造在國內(nèi)的迅速發(fā)展，其優(yōu)點(diǎn)在某些產(chǎn)品上表現(xiàn)的越來越突出。尤其是V法鑄造生產(chǎn)的鑄件尺寸精度高，表面質(zhì)量好，光潔度可達(dá)到精鑄的水平，而且少無拔模斜度，贏得了客戶的普遍認(rèn)可。再加上干砂成型，省去了粘結(jié)劑和相關(guān)添加物的使用，落砂容易，砂處理簡(jiǎn)單，從而極大地降低了生產(chǎn)和投資成本。 2012年9月，該公司委托全國消失模與V法鑄造技術(shù)委員會(huì)，著手開展雙頭大樓機(jī)鑄件的V法工藝開發(fā)。此次試驗(yàn)，旨在探索V法鑄造工藝用于該類復(fù)雜平面類鑄件的可行性，并在此基礎(chǔ)上，探索和把握該類鑄件采用V法鑄造工藝生產(chǎn)的幾個(gè)主要工藝參數(shù)。

　　1. 雙頭大鏤機(jī)鑄件分析

　　雙頭大鏤機(jī)作(圖3和圖4所示)為木工機(jī)械的代表性產(chǎn)品，充分反映了木工機(jī)械產(chǎn)品在產(chǎn)品質(zhì)量上的特殊性，具有如下特點(diǎn)：

　

　　1) 該類產(chǎn)品具有典型的大平面鑄件特性，鑄件材質(zhì)HT200，不對(duì)產(chǎn)品本體力學(xué)性能做特殊要求;

　　2) 需精確控制鑄件大平面和外圍筋板壁厚，以及大平面平整度和外圍尺寸。對(duì)于雙頭定位裝配的鑄件，還需精確控制定位中心距，以滿足裝配要求。因此，鑄件工藝縮尺和變形量的控制非常關(guān)鍵和重要。

　　3) 鑄件有復(fù)雜加強(qiáng)筋板結(jié)構(gòu)，鑄造生產(chǎn)應(yīng)保證筋板輪廓清晰，拔模斜度小，光潔度好。

　　4) 鑄件主要加工面是大平面及四周外圍。大平面必須加工，以充分保證有足夠的光潔度。當(dāng)然，在保證平面度要求的前提下，加工余量越小越好。外圍四周希望鑄造光潔度能達(dá)到Ra12.5即可不加工。

　　但是，從鑄造成形的角度看，該鑄件交叉筋板多，對(duì)于V法鑄造，勢(shì)必增大了覆膜的難度，而且涂料也難以噴涂均勻，很容易導(dǎo)致導(dǎo)致粘砂。由于V法鑄件冷卻時(shí)如果切斷真空，則屬于自由收縮，但這個(gè)鑄件筋板眾多，收縮時(shí)會(huì)有結(jié)構(gòu)性的阻礙，所以縮尺難以把握。另外，大平板鑄件容易翹曲變形，而且也會(huì)受到筋板的影響，因此，反變形量也不好確定。

　　2. 鑄造工藝介紹

　　零件尺寸：1800mm×960mm×110mm，鑄件質(zhì)量為370Kg。工藝設(shè)計(jì)如圖5所示：

　　

　　(1)一箱一件;大平面放在下型澆鑄，分型面設(shè)在大平面上。

　　(2)澆道系統(tǒng)：直澆道直徑50mm;為了能夠讓鐵水平穩(wěn)進(jìn)入型腔，并能很好的集渣，同時(shí) 讓鑄件的溫度場(chǎng)盡可能均勻。

　　a 橫澆道采用倒梯形，放在下箱，截面50×40mm。

　　b 內(nèi)澆口總共六個(gè)，分散布置，靠近直澆道5mm×60mm×4個(gè)，遠(yuǎn)離直澆道5mm×40mm×2個(gè);，并沿筋板進(jìn)入鐵水。

　　c 內(nèi)澆口搭接在橫澆道上，每個(gè)內(nèi)澆口上面設(shè)置半球形集渣包。

　　(3)出氣孔設(shè)計(jì)：

　　a 在鑄件最高處，即鑄件兩個(gè)裝配孔凸臺(tái)處設(shè)計(jì)直徑45mm的出氣孔。

　　b 結(jié)構(gòu)性出氣孔2：在鑄件一端對(duì)稱的有2個(gè)直徑32mm，高70mm的小凸臺(tái)，這里機(jī)加工時(shí)需要鉆孔。如果這里不設(shè)出氣孔，在澆鑄時(shí)，這里就會(huì)形成孤島，型腔內(nèi)外的壓力差無法保證，可能會(huì)導(dǎo)致局部塌箱。另外，由于凸臺(tái)的高寬比大，也會(huì)導(dǎo)致覆膜困難所以將凸臺(tái)高度降低，再在凸臺(tái)上設(shè)同等直徑的出氣孔，稱之為結(jié)構(gòu)性通氣孔。

　　(4) 兩個(gè)裝配孔借助砂芯成形。砂芯較小，采用水玻璃砂或樹脂砂打制均可;

　　3. 實(shí)踐過程中的問題

　　實(shí)驗(yàn)過程中，發(fā)現(xiàn)EVA薄膜在鑄件最復(fù)雜的筋板交叉部位覆膜很困難，破損比較嚴(yán)重(如圖6)。

　　

　　多次覆膜，始終不能取得比較好的效果(如圖7)，因此，采用了膠帶修補(bǔ)的辦法，勉強(qiáng)完成了覆膜工序。隨后，通過涂料刷涂，烘干，加砂震實(shí)，完成了造型，并初步澆注了一件。

　　澆注過程中并沒有發(fā)現(xiàn)塌箱的問題，只是兩個(gè)出氣孔沒有澆滿，存在異常。開箱后，隨即對(duì)鑄件進(jìn)行了拋丸處理。

　　

　　(1) 鑄件基本上算是完整的。但是也有局部沒有澆注成形(如圖9)，從豁口的狀態(tài)來看，并不是冷隔和澆不足，屬于局部塌箱?？梢?，鑄型的穩(wěn)定性有問題。

　　

　　(2) 盡管拋丸時(shí)間在半個(gè)小時(shí)以上，但是鑄件表面及筋板大面積的機(jī)械粘砂始終難以清理(如圖10)。

　　關(guān)于鑄型穩(wěn)定性不夠的問題，這一方面是排氣系統(tǒng)配置的不夠合理，另一方面，覆膜時(shí)由于薄膜在加強(qiáng)筋交界破損造成大量漏氣，也是造成鑄型強(qiáng)度不穩(wěn)定的因素。

　

　　作為V法鑄造的第一步，覆膜的不成功，直接導(dǎo)致后續(xù)工序不能正常進(jìn)行。考慮到國產(chǎn)EVA薄膜和日本EVA薄膜的延伸性有很大的差異，先后調(diào)運(yùn)了武漢恒德0.15mm厚的薄膜，北京華盾0.15mm厚的薄膜以及日本0.06mm厚的薄膜。國內(nèi)兩家薄膜廠家的產(chǎn)品使用過程中8個(gè)最復(fù)雜加強(qiáng)筋交匯處始終不能很好的成形，橋接并吸破。雖然可以通過修補(bǔ)的辦法處理完整，但是如果將來實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)線量產(chǎn)，無疑費(fèi)工費(fèi)時(shí)，影響作業(yè)效率。結(jié)合伊藤機(jī)工大連有限公司的產(chǎn)品(圖11)來看，應(yīng)該是國產(chǎn)薄膜自身的延伸性不夠，導(dǎo)致覆膜情況不是很好?；谶@種考慮，我們使用了日本0.06厚的EVA薄膜。覆膜過程中發(fā)現(xiàn)，不論是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的地方還是復(fù)雜的地方，鑄件中央?yún)^(qū)域成形都比較好(如圖12)，但是外圍區(qū)域成形甚至比國產(chǎn)薄膜還差(如圖13)。盡管薄膜的烘烤程度一次比一次加強(qiáng)，直至最后一張薄膜邊緣出現(xiàn)了小洞，還是不能在外圍取得很好的效果。對(duì)比大連照片，發(fā)現(xiàn)大連所有產(chǎn)品的模具吃砂量都比較大。產(chǎn)品只是集中在模具中央很小的范圍內(nèi)。由此可以推斷，該種薄膜高溫下延伸率對(duì)溫度的敏感性和依賴性比較強(qiáng)。加熱不夠，熱成形能力就不足。顯然，烤膜架中心區(qū)域熱量集中，四周熱量散失比較嚴(yán)重。這就使得整張薄膜受熱是不均勻的。再加上薄膜在烘烤期間，外圍薄膜實(shí)際上承擔(dān)著中央部分薄膜的重力作用。而隨著邊緣薄膜的加熱，強(qiáng)度將會(huì)明顯下降。這就是為什么外圍部分還沒有烘烤到位，就已經(jīng)出現(xiàn)了破損的地方。根據(jù)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，以及日本薄膜厚度規(guī)格的限制，純粹站在更換薄膜的角度，來解決薄膜覆膜成形的問題，不慎可取。而妨礙覆膜的則是鑄件相當(dāng)復(fù)雜的加強(qiáng)筋。這些加強(qiáng)筋只要在保證鑄件使用強(qiáng)度的前提下，可以進(jìn)行一定的調(diào)整。那么，為了解決覆膜問題，與客戶溝通，調(diào)整加強(qiáng)筋的相應(yīng)參數(shù)，比如位置，高度，排布等，是比較現(xiàn)實(shí)，也是比較可取的方案。

　

　　至于鑄件拋丸清理后出現(xiàn)大面積粘砂，則是涂料沒有控制好。一方面是干粉涂料的調(diào)配問題，另一方面是由于實(shí)驗(yàn)產(chǎn)地的限制，涂料采用了刷涂的辦法。對(duì)于這種多筋板的大平面鑄件，刷涂的辦法很不合適。刷涂很難保證涂層質(zhì)量的均勻性和完整性。如圖所示。目前，V法鑄鐵件生產(chǎn)用涂料已經(jīng)相當(dāng)成熟。所以，操作上的不合理是造成鑄件大面積粘砂的主要原因。

　　4. 鑄件全尺寸分析

　　表1 鑄件尺寸分析

指標(biāo)	成品尺寸	目標(biāo)鑄件尺寸	設(shè)計(jì)加工余量	設(shè)計(jì)縮尺	模具尺寸	第一輪澆注	實(shí)際縮尺
長(zhǎng)	1800	1802	1	0.6%	1812	1792	~1.1%
寬	960	962	1	0.6%	966	955	1.25%~
高	90	90.5	0.5	0.6%	90.5	89.6	1.1%~
裝配孔中心距	800	802	——	0.6%	805	798	~0.88%

　　注：1： 鑄件長(zhǎng)，寬為雙邊加工余量，高度方向初步設(shè)計(jì)為單邊加工余量。

　　2： ~ 在左面表示略小于，~ 在右邊表示略大于。

　　1)各維度的收縮率

　　由于實(shí)驗(yàn)場(chǎng)地熔煉工部并沒有HT200的配料經(jīng)驗(yàn)，也沒有HT200產(chǎn)品的回爐料產(chǎn)生，只有Z18的生鐵和廢鋼。因此不能夠按照正常HT200配料比例(生鐵 50%，回爐料25%。廢鋼25%)進(jìn)行配料。在這種情況下，采用生鐵和廢鋼盡可能貼近HT200的成分，使用了65%的生鐵和35%的廢鋼。當(dāng)然，這給準(zhǔn)確把握鐵水收縮鐵性帶來了一定的誤差。

　　由上述數(shù)據(jù)對(duì)比可知，盡管鑄件有復(fù)雜的筋板結(jié)構(gòu)限制鑄件的收縮，但是鑄件表現(xiàn)出的實(shí)際縮尺遠(yuǎn)比設(shè)計(jì)的縮尺比例大。當(dāng)然，這與V法造型自身的特點(diǎn)有關(guān)。V法鑄造過程中，干砂在失去真空作用后對(duì)鑄件收縮的阻礙作用幾乎忽略不計(jì)，也就意味著鑄件的收縮基本上是純自由收縮。根據(jù)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，同時(shí)考慮鑄件的加工余量，此類鑄件采用V法鑄造工藝生產(chǎn)的收縮量可遵循下列標(biāo)準(zhǔn)：

　　長(zhǎng)：1.1%; 寬：1.3%; 高：1.2%;

　　2) 大平面的翹曲變形

　　通過對(duì)鑄件長(zhǎng)度方向的平整度測(cè)量，兩端翹曲后與中心最大差距達(dá)10mm。這么大的翹曲變形，一方面與鑄件自身的平面性結(jié)構(gòu)有關(guān)，另一方面也與澆鑄完成后很快切斷真空，鑄型失去強(qiáng)度有關(guān)。而解決方案則是從盡量降低翹曲程度和通過反變形量的設(shè)置來抵消兩個(gè)方面著手。具體有如下方面：

　

　　(1) 延長(zhǎng)保壓時(shí)間來盡可能降低鑄件大平面的變形。但是這不能完全消除變形，而且保壓時(shí)間延長(zhǎng)意味著電耗成本的增加。

　　(2) 增加和調(diào)整加強(qiáng)筋的數(shù)量及結(jié)構(gòu)。但把握起來有很大的難度，需要通過大量的實(shí)驗(yàn)證明或者借助準(zhǔn)確的計(jì)算機(jī)分析完成。

　　(3) 增加整個(gè)大平面的加工余量10mm以上。顯然，單方面這樣處理會(huì)極大地增加后加工成本。

　　(4)在現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)模具時(shí)增設(shè)反變形量。

　　這種處理方式相對(duì)而言是最為節(jié)約化的工藝手段。

　　當(dāng)然，適當(dāng)?shù)难娱L(zhǎng)保壓時(shí)間，精確配置加工余量和反變形量，以最低的機(jī)械加工余量來保證平整度的要求，這種綜合解決方案最為科學(xué)合理。

　　3) 表面粗糙度

　　通過對(duì)拋丸后的鑄件大平面及四周外緣多點(diǎn)測(cè)量(如圖16)，大部分都在30~50μm，少數(shù)地方在10~15μm。這樣的表面粗糙度，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超越了樹脂砂和粘土砂工藝。如果鑄件變形量控制得當(dāng)，顯然加工面1~2mm的加工余量完全可以滿足要求。

　　

　　5. 調(diào)整方案及結(jié)果分析

　　1)根據(jù)上述實(shí)踐分析和總結(jié)，我們采取以下調(diào)整方案：

　　(1) 為了確保整個(gè)鑄型氣壓的穩(wěn)定性，增設(shè)遠(yuǎn)端出氣孔3(如圖17)：由于壁厚只有11mm，所以增加11mm的補(bǔ)貼，這樣出氣孔底端截面50mm×22mm，圓角R10。

　

　　(2) 為了降低覆膜難度，減少人工修補(bǔ)，我們?cè)诤涂蛻舫浞譁贤ú⒉挥绊?a href="http://zhujian.www.usllm.cn/" class="keyword_link" title="查看更多“鑄件”信息！" target="_blank">鑄件結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，對(duì)模具筋板進(jìn)行如下調(diào)整：

　　集交叉部位的所有棱邊給予大的圓角處理

　　降低米字型結(jié)構(gòu)中與裝配孔直接相連的斜筋板高度

　　再次進(jìn)行了覆膜，結(jié)果如圖18。由圖中可以看出筋板覆膜已很簡(jiǎn)單，旁邊個(gè)別破損了的薄膜用透斜明膠帶簡(jiǎn)單修補(bǔ)后效果很好。

　　(3) 在下模添加反變形量，中間7~8mm，四周3mm;

　　(4) 涂料采用噴涂方式，確保涂層完整，并對(duì)其進(jìn)行一定程度的烘烤，確保涂層有足夠的表面強(qiáng)度抵抗砂粒侵入。

　　(5) 傾斜澆注，沿鑄件寬度方向，遠(yuǎn)離直澆道一端抬高40~50mm;以降低EVA薄膜的大面積燒損;

　　2) 澆鑄結(jié)果

　

　　由圖19和圖20可以看出，鑄件比較完整，輪廓清晰，拋丸后鑄件光潔度很高，幾乎沒有粘砂。除大平面必須要加工外，四周外壁完全不需要機(jī)加工，可直接涂裝。對(duì)鑄件進(jìn)行全尺寸檢測(cè)，基本合格。如表2所示：

　　表2

指標(biāo)	成品尺寸	第一輪實(shí)驗(yàn)	第二輪實(shí)驗(yàn)
長(zhǎng)/mm	1800	1792	1801
寬/mm	960	955	962
高/mm	90	89.6	93
裝配孔中心距/mm	800	798	798
反變形量	——	翹曲10mm	尚余1~2mm凸出

　　

　　6. 與粘土砂，樹脂砂鑄件的比較

　　由于筋板眾多，樹脂砂和粘土砂工藝均涉及較大的拔模斜度，且在造型，起模過程中，筋板厚度受人為因素的影響比較大，從而使得鑄件重量很不穩(wěn)定(見圖22)，從374~406kg，這給生產(chǎn)加工帶來了極大麻煩。而V法鑄造我們不設(shè)置拔模斜度，且造型過程中型腔尺寸穩(wěn)定性好，保證了鑄件質(zhì)量的穩(wěn)定性。

　　表3 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比表

對(duì)比參數(shù)	拔摸斜度	加工余量	表面粗糙度	大平面變形	重量穩(wěn)定性
樹脂砂，粘土砂工藝	拔模斜度2.5	大平面和四周外壁單邊加工余量3mm以上	非常粗糙	反變形量10mm	很不穩(wěn)定， 374~406kg
V法工藝	無拔模斜度	除大平面外單邊加工余量1mm，且可以不用加工	大部分都在30~50μm， 少數(shù)地方在10~15μm。	反變形量5mm	較穩(wěn)定

　　表4 樹脂砂，粘土砂和V法工藝對(duì)比

	樹脂砂（機(jī)器造型）	粘土砂（手工造型）	V法
產(chǎn)品質(zhì)量	表面粗糙度40μm以上； 粘砂普遍	表面特別粗糙； 粘砂層厚，加工余量大	表面粗糙度可達(dá)到12.5μm； 無粘砂，加工余量小
工人要求	技術(shù)要求一般 勞動(dòng)強(qiáng)度一般	技術(shù)要求高 勞動(dòng)強(qiáng)度大	技術(shù)要求低 勞動(dòng)強(qiáng)度低
造型效率	自硬砂硬化時(shí)間長(zhǎng)，效率不高	手工造型，效率低下	造型簡(jiǎn)單，效率不比樹脂砂機(jī)器造型慢
設(shè)備要求	砂處理設(shè)備要求高	設(shè)備簡(jiǎn)陋	設(shè)備簡(jiǎn)單
生產(chǎn)成本	成本較高	成本較低	成本低
環(huán)境評(píng)估	氣體污染嚴(yán)重	作業(yè)環(huán)境差	對(duì)環(huán)境友好

　

　7. 結(jié)論——復(fù)雜平板灰鐵鑄件的V法鑄造工藝控制要點(diǎn)

　　(1) 鑄件關(guān)鍵尺寸V法工藝應(yīng)與普通砂鑄區(qū)別對(duì)待

　　大平板鑄件的尺寸把握，尤其是縮尺比例和平面翹曲歷來是該類鑄件工藝設(shè)計(jì)的難點(diǎn)。

　　目前，砂型鑄造已經(jīng)有了可以參考的數(shù)據(jù)范圍，但是對(duì)于V法鑄造而言，需區(qū)別對(duì)待，不可照搬。普通砂鑄，砂型阻力的存在使得鑄件處于受阻收縮狀態(tài)，結(jié)合該類鑄件自身結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，縮尺比例通常定在0.6~0.8%;然而，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，V法鑄造的縮尺比例與傳統(tǒng)砂鑄存在較大的差距。而且由于保壓時(shí)間的影響，該類鑄件的縮尺比例要想精確控制，難度較大。必須結(jié)合一定的工藝試驗(yàn)進(jìn)行確認(rèn)。

　　對(duì)于鑄件的翹曲變形，砂鑄往往因鑄型強(qiáng)度的差異使變形量很不穩(wěn)定，尤其是粘土砂造型。而V法鑄造，保壓階段的壓力和時(shí)間控制變得異常關(guān)鍵，而這在極大程度上影響著凝固階段鑄件的翹曲變形量?？梢?，V法工藝與傳統(tǒng)砂鑄對(duì)翹曲量的影響因素不同，不可盲目參考傳統(tǒng)砂鑄的參考標(biāo)準(zhǔn);

　　(2)V法真空度的控制全面關(guān)系鑄件的質(zhì)量

　　造型過程中，一旦真空度不夠，鑄型的剛度和硬度直接受到影響，嚴(yán)重者會(huì)產(chǎn)生位移，破壞鑄件尺寸精度;而澆注過程中，如果真空度控制不好，往往造成鑄型氣壓系統(tǒng)的不穩(wěn)定，很容易造成局部或者大面積塌箱，尤其對(duì)于平板類鑄件，必須準(zhǔn)確控制。對(duì)于鑄件澆注后的保壓過程，完全有別于傳統(tǒng)砂鑄。傳統(tǒng)砂鑄，落砂之前鑄型始終擁有一定的強(qiáng)度 ，而V法鑄造一旦切斷真空，干砂中的冷卻幾乎是自由收縮狀態(tài)。 圖23 澆鑄保壓圖

　　因此，保壓階段的壓力控制異常關(guān)鍵。而這個(gè)壓力的控制，不僅僅是真空系統(tǒng)自身真空度的控制，澆注完成后澆冒口系統(tǒng)周圍的薄膜往往被鐵水燒破造成大面積鑄型漏氣，影響保壓強(qiáng)度。因此務(wù)必采取一定的輔助手段，如加蓋廢舊薄膜以保證足夠的保壓強(qiáng)度而抵抗鑄件的石墨化膨脹和減輕變形量(圖23)。

　　(3)澆冒口系統(tǒng)的設(shè)計(jì)需要充分考慮鑄型的穩(wěn)定性和溫度場(chǎng)的均勻性

　　鑄型的穩(wěn)定性是保證造型后和澆注過程中不塌箱的關(guān)鍵。部分V法鑄造資料指出鑄件出氣孔總截面積和直澆道截面積之比控制在2~3，但對(duì)于平板類鑄件尤其是多筋板結(jié)構(gòu)的平板類鑄件需慎重對(duì)待。鑄型的穩(wěn)定性是區(qū)域穩(wěn)定性的綜合反映。因此，必須注意鑄件通氣孔分布的均勻性，同時(shí)還需要充分考慮操作過程的簡(jiǎn)單性，不能過分依賴大眾化的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)。另外，這種平板類鑄件V法工藝澆注本身的穩(wěn)定性就差，因此，通氣孔與直澆道的截面積差距相對(duì)較大。

　　內(nèi)澆道的布置極大的影響著鑄件溫度場(chǎng)的均勻性，而溫度場(chǎng)的均勻性則決定著鑄件變形量的大小。對(duì)于平板類鑄件，內(nèi)澆道應(yīng)盡可能分散布置。

　　(4)覆膜的完整性需要從鑄件結(jié)構(gòu)和模具細(xì)節(jié)多方面兼顧。

　　目前，V法鑄造工藝拓展過程中往往遇到因鑄件復(fù)雜而難以覆膜的情形。從生產(chǎn)工藝的角度衡量鑄件結(jié)構(gòu)，并做出合理的調(diào)整以降低覆膜的難度，有利于提高生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定性。此類鑄件，筋板結(jié)構(gòu)的適當(dāng)調(diào)整，就是產(chǎn)品設(shè)計(jì)與生產(chǎn)工藝溝通協(xié)調(diào)的產(chǎn)物。既保障工藝方案實(shí)施的可行性和穩(wěn)定性，又不損耗鑄件產(chǎn)品自身的使用要求。

　　另外，實(shí)踐過程還發(fā)現(xiàn)，為了改善覆膜的完整性和成功率，模具結(jié)構(gòu)尤其是排氣塞的布置甚為關(guān)鍵。在我們隨后開展的同類鑄件的開發(fā)中，充分考慮了鑄件排氣塞的形式和布置(見圖24)，同時(shí)，交叉筋板的圓滑過渡，都極大改善了覆膜的效果(見圖25)。