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1概述
永慶反調(diào)節(jié)水庫(kù)樞紐（下池）主要由布置在主河床內(nèi)的開(kāi)敞式溢流壩、泄水閘、混凝土重力壩段及兩岸砂礫石壩組成。根據(jù)水利水電樞紐工程等級(jí)劃分及設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（SDJ1278）及其補(bǔ)充規(guī)定，確定本水庫(kù)屬中型水庫(kù)，為三等工程。其主要建筑物溢流壩、泄水閘、消力池、混凝土重力壩及兩岸砂礫石壩均為3級(jí)建筑物。
壩高16m，壩頂全長(zhǎng)690m，其中低堰布置在右岸主河槽中，共8孔，其右側(cè)設(shè)3個(gè)混凝土擋水壩段，與右岸岸坡相接；低堰段左側(cè)為敞開(kāi)式溢流壩，共22個(gè)壩段；溢流壩段左側(cè)布置3個(gè)混凝土重力壩段與左岸土石壩連接；左岸采用砂礫石壩與岸坡相接。
壩址區(qū)巖石抗風(fēng)化能力弱，巖石風(fēng)化較深，全風(fēng)化帶厚度000445m，強(qiáng)風(fēng)化帶厚度未揭穿，巖石完整性差。砂卵石層的臨界比降值一般為036073，屬管涌型土，易產(chǎn)生滲透破壞。
2安全監(jiān)測(cè)儀器布置概況
21閘門(mén)槽內(nèi)部觀(guān)測(cè)儀器布置
永慶反調(diào)節(jié)水庫(kù)閘墩內(nèi)部觀(guān)測(cè)主要是指低堰泄水閘門(mén)槽的混凝土應(yīng)力、應(yīng)變、溫度觀(guān)測(cè)。
211溫度觀(guān)測(cè)儀器布置
低堰泄水閘墩的溫度監(jiān)測(cè)主要采用在閘門(mén)槽混凝土內(nèi)埋設(shè)溫度計(jì)的方法觀(guān)測(cè)，分別在1號(hào)、2號(hào)閘墩閘門(mén)槽不同高程布置3層，橫向布置6支，共36支溫度計(jì)。
212應(yīng)力、應(yīng)變觀(guān)測(cè)儀器布置
低堰泄水閘墩閘門(mén)槽的應(yīng)力、應(yīng)變主要采用在閘門(mén)槽內(nèi)埋設(shè)混凝土應(yīng)變計(jì)組的方法進(jìn)行觀(guān)測(cè)。選擇1號(hào)、2號(hào)閘門(mén)槽的中心線(xiàn)上布置三向應(yīng)變計(jì)組，樁號(hào)分別為：0 06940m、0 08380m；應(yīng)變計(jì)組布置在2個(gè)高程上，每個(gè)高程布置1組，共計(jì)12支應(yīng)變計(jì)。
為扣除應(yīng)變計(jì)組觀(guān)測(cè)結(jié)果中混凝土的自生體積變形，在每個(gè)應(yīng)變計(jì)組旁邊各布設(shè)1支無(wú)應(yīng)力計(jì)，共4支。無(wú)應(yīng)力計(jì)與相應(yīng)的應(yīng)變計(jì)組距壩面距離相同，無(wú)應(yīng)力計(jì)與應(yīng)變計(jì)組之間的中心相距為05m.
22滲壓觀(guān)測(cè)儀器布置
由于壩址區(qū)巖石風(fēng)化較深，巖石完整性差；砂卵石壩的堆石屬管涌型土，易產(chǎn)生滲透破壞。因此，在8號(hào)低堰閘墩基礎(chǔ)布置一個(gè)斷面，樁號(hào)為16582m，選擇2個(gè)高堰，樁號(hào)分別為：8號(hào)高堰0 27155m、15號(hào)高堰0 37655m，在每個(gè)斷面基礎(chǔ)巖體內(nèi)埋設(shè)3支滲壓計(jì)；在砂卵石左壩選擇1個(gè)斷面（樁號(hào)為0 51605m），在砂卵石右壩選擇1個(gè)斷面（樁號(hào)為0 2400m），各埋設(shè)3支滲壓計(jì)。
3觀(guān)測(cè)資料整理計(jì)算公式
31閘墩內(nèi)部溫度觀(guān)測(cè)計(jì)算公式
溫度計(jì)為差動(dòng)電阻式儀器，采用差動(dòng)電阻數(shù)字儀進(jìn)行讀數(shù)。通過(guò)計(jì)算可以獲得測(cè)點(diǎn)的溫度，計(jì)算式為
T=（Rt-R0）（1）
式中T測(cè)點(diǎn)溫度，；溫度系數(shù)，/；
Rt電阻實(shí)測(cè)值；R00時(shí)電阻值。
32應(yīng)力、應(yīng)變觀(guān)測(cè)計(jì)算公式
應(yīng)變計(jì)和無(wú)應(yīng)力計(jì)為差動(dòng)電阻式儀器，采用差動(dòng)電阻數(shù)字儀進(jìn)行讀數(shù)。通過(guò)計(jì)算可以獲得測(cè)點(diǎn)的溫度及實(shí)測(cè)應(yīng)變，計(jì)算式為
T=（Rt-R0）（2）
式中測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變；f儀器最小讀數(shù)001；Z電阻比實(shí)測(cè)值；Z0電阻比基準(zhǔn)值；b儀器溫度補(bǔ)償系數(shù)；T0溫度基準(zhǔn)值。
對(duì)于無(wú)應(yīng)力計(jì)，可以計(jì)算混凝土的自生體積變形（自生體積變形指混凝土在恒溫、不受力情況下產(chǎn)生的自由變形）：
Gt=0-c（T-T0）
式中Gt混凝土自生體積變形，；0無(wú)應(yīng)力計(jì)實(shí)測(cè)應(yīng)變，；c混凝土線(xiàn)脹系數(shù)，/，由試驗(yàn)取得，也可通過(guò)無(wú)應(yīng)力計(jì)測(cè)值反演獲得。
33滲壓觀(guān)測(cè)計(jì)算公式
滲壓計(jì)為差動(dòng)電阻式儀器，采用差動(dòng)電阻數(shù)字儀進(jìn)行讀數(shù)。通過(guò)計(jì)算可以獲得測(cè)點(diǎn)的溫度及滲壓力，計(jì)算式為T(mén)=（Rt-R0）
P=f（Z-Z0）-b（T-T0）
式中，P為測(cè)點(diǎn)滲壓力，MPa.
4觀(guān)測(cè)資料分析
41閘墩內(nèi)部溫度觀(guān)測(cè)結(jié)果分析
a.由下池1號(hào)和2號(hào)閘墩混凝土內(nèi)部溫度測(cè)值（見(jiàn)1、2）可看出：2003年在混凝土澆筑初期，由于混凝土水化熱作用，混凝土內(nèi)部溫度急劇上升，約32h達(dá)到最高溫。由于溫度計(jì)埋設(shè)部位的澆筑是在67月，氣溫比較高，在拆模前混凝土的散熱條件不好，所以混凝土的溫升較大，混凝土最高溫度在43407195之間。
b.混凝土最高溫度空間分布規(guī)律是靠近閘墩表面溫度稍低，中部溫度最高，溫差可達(dá)10；高程19300m最高溫度明顯低于高程19700m和18800m的最高溫度；1號(hào)閘墩高程18800m溫升為最高，2個(gè)閘墩高程19300m的溫升低于其它高程的溫升。1給出各測(cè)點(diǎn)的最高溫度統(tǒng)計(jì)結(jié)果。
c.當(dāng)混凝土達(dá)到最高溫度后，溫度快速下降，降溫速率最快的時(shí)段在最高溫后的10天左右。在混凝土溫降過(guò)程中，由于2003年12月進(jìn)行了上層混凝土的澆筑，混凝土溫度出現(xiàn)一些反復(fù)（小幅度上升后又繼續(xù)下降）。2003年11月20日以后進(jìn)入冬季，2004年2月9日混凝土溫度達(dá)到低溫點(diǎn)，最低溫度在-1480-090之間。高程19700m和高程19300m截面處于水面以上，最低溫度在-2000-1065之間；高程18800m截面處于水面以下，最低溫度在-505120之間。給出各測(cè)點(diǎn)的最低溫度統(tǒng)計(jì)結(jié)果。
d.當(dāng)混凝土水化熱消散以后，混凝土溫度呈季節(jié)性變化，夏季溫度高（2007年夏季混凝土最高溫為：高程19700m和高程19300m在14352460之間，高程18800m在11601880之間），冬季溫度低。截至2007年12月19日各測(cè)點(diǎn)的溫度統(tǒng)計(jì)見(jiàn)3.
42應(yīng)變計(jì)組觀(guān)測(cè)結(jié)果分析
三向應(yīng)變計(jì)組的編號(hào)約定為：Si-j-k（i=1，2），對(duì)應(yīng)閘墩編號(hào)j（j=1，2），高程19500m為1，高程19050m為2；k=1，2，3，垂直方向?yàn)?，水平方向?yàn)?，45方向?yàn)?；2和3均指向下游。
1各測(cè)點(diǎn)的最高溫度統(tǒng)計(jì)
2各測(cè)點(diǎn)的最低溫度統(tǒng)計(jì)
3各測(cè)點(diǎn)的溫度統(tǒng)計(jì)
2號(hào)閘門(mén)槽高程1905m斷面S2-2-2于埋設(shè)初期損壞。
根據(jù)混凝土試驗(yàn)結(jié)果，混凝土的終凝時(shí)間為11115h.
計(jì)算中選取儀器被混凝土覆蓋后約12h為基準(zhǔn)時(shí)間。應(yīng)變計(jì)應(yīng)變計(jì)算結(jié)果扣除了混凝土的自生體積變形，無(wú)應(yīng)力計(jì)給出了實(shí)測(cè)應(yīng)變和自生體積變形計(jì)算結(jié)果。無(wú)應(yīng)力計(jì)的自生體積變形在-92652499之間，與應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變測(cè)值相比，自生體積變形比較小。由應(yīng)變計(jì)的溫度、應(yīng)變測(cè)值過(guò)程線(xiàn)（見(jiàn)38）可發(fā)現(xiàn)以下規(guī)律。
a.在混凝土澆筑初期，由于混凝土水化熱作用，混凝土內(nèi)部溫度急劇上升，應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變也隨著溫度上升，當(dāng)溫度達(dá)到最高點(diǎn)時(shí)，應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變也達(dá)到最高點(diǎn)，最高溫度在54956600之間，最高溫度時(shí)應(yīng)變?cè)?555813745之間，多數(shù)儀器應(yīng)變值為拉應(yīng)變，只有S1-1-3和S2-1-3的應(yīng)變值為壓應(yīng)變。
b.當(dāng)混凝土溫度達(dá)到最高點(diǎn)后，溫度迅速下降，應(yīng)變值也迅速下降，埋設(shè)約1個(gè)半月后（2003年8月20日以后），溫度和應(yīng)變測(cè)值呈季節(jié)性變化，高溫季節(jié)應(yīng)變上升，低溫季節(jié)應(yīng)變下降。各儀器最小應(yīng)變?cè)?532-281之間，均為壓應(yīng)變。閘墩混凝土標(biāo)號(hào)為C30，彈性模量為30GPa，可將最小壓應(yīng)變初步折算成混凝土壓應(yīng)力，在84160MPa之間。閘墩C30混凝土28d抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果為467MPa，可見(jiàn)閘門(mén)槽最大壓應(yīng)力遠(yuǎn)小于抗壓強(qiáng)度。
c.2004年8月到9月上旬，混凝土溫度及應(yīng)變上升到極值，各儀器混凝土應(yīng)變測(cè)值在-27311-12135之間，均為壓應(yīng)變。此后混凝土應(yīng)變隨溫度下降而下降，截至2007年12月19日，各儀器混凝土應(yīng)變測(cè)值在-43474-8648之間，均為壓應(yīng)變，見(jiàn)4.
4各儀器溫度及應(yīng)變計(jì)算結(jié)果
43滲壓計(jì)觀(guān)測(cè)資料分析
由滲壓計(jì)的測(cè)值和溫度過(guò)程線(xiàn)（見(jiàn)9、10）可以發(fā)現(xiàn)以下規(guī)律。
a.埋設(shè)在砂卵石右壩（樁號(hào)為0 2400m）基礎(chǔ)內(nèi)的滲壓計(jì)為P1-1、P1-2、P1-3（2003年7月21日埋設(shè)），初期滲壓力持續(xù)上升，到2003年11月7日左右達(dá)到最高點(diǎn)，分別為5459kPa、5102kPa、4685kPa，分別相當(dāng)于54m、51m、46m水頭；此后P1-1、P1-2測(cè)值變化較小，P1-3測(cè)值呈下降趨勢(shì)，2005年4月開(kāi)始P1-1、P1-2、P1-3測(cè)值又有逐年上升的趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各支儀器測(cè)值分別為6762kPa、6772kPa、5706kPa，分別相當(dāng)于68m、68m、57m水頭。目前各支儀器的溫度測(cè)值緩慢下降，截至2007年12月19日，分別為917、918、891.
b.埋設(shè)在砂卵石左壩（樁號(hào)為0 51605m）基礎(chǔ)內(nèi)的滲壓計(jì)為P5-1、P5-2、P5-3（2004年8月9日埋設(shè)），初期滲壓力快速上升，到2004年8月11日達(dá)到最高點(diǎn)，分別為2956kPa、2796kPa、6042kPa，分別相當(dāng)于29m、27m、60m水頭；此后P5-1、P5-2測(cè)量緩慢上升，基本隨水位變化，P5-3測(cè)值則呈下降趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各支儀器測(cè)值分別為5439kPa、5749kPa、-16380kPa.其中P5-3負(fù)壓不合理。分析原因?yàn)椋阂蚴┕ひ蛩厥箖x器埋設(shè)時(shí)上部覆蓋淤泥，無(wú)法徹底清理，滲透條件不好，使儀器工作條件發(fā)生改變。截至2007年12月19日，各儀器溫度測(cè)值變化較小，分別為966、959、773.
5滲壓計(jì)溫度及壓力計(jì)算結(jié)果（2007年12月19日）
c.低堰8號(hào)閘墩0 16582m、8號(hào)高堰0 27155m、15號(hào)高堰0 37655m基礎(chǔ)巖體內(nèi)的滲壓計(jì)分別為：P2-1、P2-2、P2-3，P3-1、P3-2、P3-3，P4-1、P4-2、P4-3.3個(gè)斷面的滲壓變化規(guī)律相似，埋設(shè)后滲壓力呈上升趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各支儀器滲壓力測(cè)值見(jiàn)5，滲壓值在285610324kPa之間，相當(dāng)于29103m水頭，以樁號(hào)0 37655m滲壓力最小，樁號(hào)0 27155m滲壓力最大。同一斷面的滲壓力大小的分布規(guī)律為中間第2點(diǎn)滲壓力最大，上游第1點(diǎn)次之，下游第3點(diǎn)滲壓力最小。滲壓力的上升和下降反映了壩基的滲漏隨庫(kù)水位而變化。
儀器埋設(shè)初期，受上部混凝土澆筑影響，各儀器的溫度迅速上升，但最高溫度遠(yuǎn)低于大壩混凝土最高溫度，在1524之間。目前各儀器溫度呈緩慢下降趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各儀器溫度在90698之間，見(jiàn)5.
5結(jié)論
通過(guò)對(duì)下池內(nèi)部?jī)x器觀(guān)測(cè)結(jié)果的計(jì)算分析，了解掌握了內(nèi)部?jī)x器的觀(guān)測(cè)情況，儀器埋設(shè)部位的溫度、混凝土應(yīng)變和基礎(chǔ)滲壓力變化規(guī)律良好，閘門(mén)槽內(nèi)部混凝土實(shí)際應(yīng)變?cè)谡７秶?，目前?43474-8648之間，均為壓應(yīng)變，壩基滲壓力隨水位變化，目前滲壓水頭在29103m之間。因此，內(nèi)部?jī)x器埋設(shè)部位及影響范圍內(nèi)壩體的運(yùn)行工況是正常的。
1概述
永慶反調(diào)節(jié)水庫(kù)樞紐（下池）主要由布置在主河床內(nèi)的開(kāi)敞式溢流壩、泄水閘、混凝土重力壩段及兩岸砂礫石壩組成。根據(jù)水利水電樞紐工程等級(jí)劃分及設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（SDJ1278）及其補(bǔ)充規(guī)定，確定本水庫(kù)屬中型水庫(kù)，為三等工程。其主要建筑物溢流壩、泄水閘、消力池、混凝土重力壩及兩岸砂礫石壩均為3級(jí)建筑物。
壩高16m，壩頂全長(zhǎng)690m，其中低堰布置在右岸主河槽中，共8孔，其右側(cè)設(shè)3個(gè)混凝土擋水壩段，與右岸岸坡相接；低堰段左側(cè)為敞開(kāi)式溢流壩，共22個(gè)壩段；溢流壩段左側(cè)布置3個(gè)混凝土重力壩段與左岸土石壩連接；左岸采用砂礫石壩與岸坡相接。
壩址區(qū)巖石抗風(fēng)化能力弱，巖石風(fēng)化較深，全風(fēng)化帶厚度000445m，強(qiáng)風(fēng)化帶厚度未揭穿，巖石完整性差。砂卵石層的臨界比降值一般為036073，屬管涌型土，易產(chǎn)生滲透破壞。
2安全監(jiān)測(cè)儀器布置概況
21閘門(mén)槽內(nèi)部觀(guān)測(cè)儀器布置
永慶反調(diào)節(jié)水庫(kù)閘墩內(nèi)部觀(guān)測(cè)主要是指低堰泄水閘門(mén)槽的混凝土應(yīng)力、應(yīng)變、溫度觀(guān)測(cè)。
211溫度觀(guān)測(cè)儀器布置
低堰泄水閘墩的溫度監(jiān)測(cè)主要采用在閘門(mén)槽混凝土內(nèi)埋設(shè)溫度計(jì)的方法觀(guān)測(cè)，分別在1號(hào)、2號(hào)閘墩閘門(mén)槽不同高程布置3層，橫向布置6支，共36支溫度計(jì)。
212應(yīng)力、應(yīng)變觀(guān)測(cè)儀器布置
低堰泄水閘墩閘門(mén)槽的應(yīng)力、應(yīng)變主要采用在閘門(mén)槽內(nèi)埋設(shè)混凝土應(yīng)變計(jì)組的方法進(jìn)行觀(guān)測(cè)。選擇1號(hào)、2號(hào)閘門(mén)槽的中心線(xiàn)上布置三向應(yīng)變計(jì)組，樁號(hào)分別為：0 06940m、0 08380m；應(yīng)變計(jì)組布置在2個(gè)高程上，每個(gè)高程布置1組，共計(jì)12支應(yīng)變計(jì)。
為扣除應(yīng)變計(jì)組觀(guān)測(cè)結(jié)果中混凝土的自生體積變形，在每個(gè)應(yīng)變計(jì)組旁邊各布設(shè)1支無(wú)應(yīng)力計(jì)，共4支。無(wú)應(yīng)力計(jì)與相應(yīng)的應(yīng)變計(jì)組距壩面距離相同，無(wú)應(yīng)力計(jì)與應(yīng)變計(jì)組之間的中心相距為05m.
22滲壓觀(guān)測(cè)儀器布置
由于壩址區(qū)巖石風(fēng)化較深，巖石完整性差；砂卵石壩的堆石屬管涌型土，易產(chǎn)生滲透破壞。因此，在8號(hào)低堰閘墩基礎(chǔ)布置一個(gè)斷面，樁號(hào)為16582m，選擇2個(gè)高堰，樁號(hào)分別為：8號(hào)高堰0 27155m、15號(hào)高堰0 37655m，在每個(gè)斷面基礎(chǔ)巖體內(nèi)埋設(shè)3支滲壓計(jì)；在砂卵石左壩選擇1個(gè)斷面（樁號(hào)為0 51605m），在砂卵石右壩選擇1個(gè)斷面（樁號(hào)為0 2400m），各埋設(shè)3支滲壓計(jì)。
3觀(guān)測(cè)資料整理計(jì)算公式
31閘墩內(nèi)部溫度觀(guān)測(cè)計(jì)算公式
溫度計(jì)為差動(dòng)電阻式儀器，采用差動(dòng)電阻數(shù)字儀進(jìn)行讀數(shù)。通過(guò)計(jì)算可以獲得測(cè)點(diǎn)的溫度，計(jì)算式為
T=（Rt-R0）（1）
式中T測(cè)點(diǎn)溫度，；溫度系數(shù)，/；
Rt電阻實(shí)測(cè)值；R00時(shí)電阻值。
32應(yīng)力、應(yīng)變觀(guān)測(cè)計(jì)算公式
應(yīng)變計(jì)和無(wú)應(yīng)力計(jì)為差動(dòng)電阻式儀器，采用差動(dòng)電阻數(shù)字儀進(jìn)行讀數(shù)。通過(guò)計(jì)算可以獲得測(cè)點(diǎn)的溫度及實(shí)測(cè)應(yīng)變，計(jì)算式為
T=（Rt-R0）（2）
式中測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變；f儀器最小讀數(shù)001；Z電阻比實(shí)測(cè)值；Z0電阻比基準(zhǔn)值；b儀器溫度補(bǔ)償系數(shù)；T0溫度基準(zhǔn)值。
對(duì)于無(wú)應(yīng)力計(jì)，可以計(jì)算混凝土的自生體積變形（自生體積變形指混凝土在恒溫、不受力情況下產(chǎn)生的自由變形）：
Gt=0-c（T-T0）
式中Gt混凝土自生體積變形，；0無(wú)應(yīng)力計(jì)實(shí)測(cè)應(yīng)變，；c混凝土線(xiàn)脹系數(shù)，/，由試驗(yàn)取得，也可通過(guò)無(wú)應(yīng)力計(jì)測(cè)值反演獲得。
33滲壓觀(guān)測(cè)計(jì)算公式
滲壓計(jì)為差動(dòng)電阻式儀器，采用差動(dòng)電阻數(shù)字儀進(jìn)行讀數(shù)。通過(guò)計(jì)算可以獲得測(cè)點(diǎn)的溫度及滲壓力，計(jì)算式為T(mén)=（Rt-R0）
P=f（Z-Z0）-b（T-T0）
式中，P為測(cè)點(diǎn)滲壓力，MPa.
4觀(guān)測(cè)資料分析
41閘墩內(nèi)部溫度觀(guān)測(cè)結(jié)果分析
a.由下池1號(hào)和2號(hào)閘墩混凝土內(nèi)部溫度測(cè)值（見(jiàn)1、2）可看出：2003年在混凝土澆筑初期，由于混凝土水化熱作用，混凝土內(nèi)部溫度急劇上升，約32h達(dá)到最高溫。由于溫度計(jì)埋設(shè)部位的澆筑是在67月，氣溫比較高，在拆模前混凝土的散熱條件不好，所以混凝土的溫升較大，混凝土最高溫度在43407195之間。
b.混凝土最高溫度空間分布規(guī)律是靠近閘墩表面溫度稍低，中部溫度最高，溫差可達(dá)10；高程19300m最高溫度明顯低于高程19700m和18800m的最高溫度；1號(hào)閘墩高程18800m溫升為最高，2個(gè)閘墩高程19300m的溫升低于其它高程的溫升。1給出各測(cè)點(diǎn)的最高溫度統(tǒng)計(jì)結(jié)果。
c.當(dāng)混凝土達(dá)到最高溫度后，溫度快速下降，降溫速率最快的時(shí)段在最高溫后的10天左右。在混凝土溫降過(guò)程中，由于2003年12月進(jìn)行了上層混凝土的澆筑，混凝土溫度出現(xiàn)一些反復(fù)（小幅度上升后又繼續(xù)下降）。2003年11月20日以后進(jìn)入冬季，2004年2月9日混凝土溫度達(dá)到低溫點(diǎn)，最低溫度在-1480-090之間。高程19700m和高程19300m截面處于水面以上，最低溫度在-2000-1065之間；高程18800m截面處于水面以下，最低溫度在-505120之間。給出各測(cè)點(diǎn)的最低溫度統(tǒng)計(jì)結(jié)果。
d.當(dāng)混凝土水化熱消散以后，混凝土溫度呈季節(jié)性變化，夏季溫度高（2007年夏季混凝土最高溫為：高程19700m和高程19300m在14352460之間，高程18800m在11601880之間），冬季溫度低。截至2007年12月19日各測(cè)點(diǎn)的溫度統(tǒng)計(jì)見(jiàn)3.
42應(yīng)變計(jì)組觀(guān)測(cè)結(jié)果分析
三向應(yīng)變計(jì)組的編號(hào)約定為：Si-j-k（i=1，2），對(duì)應(yīng)閘墩編號(hào)j（j=1，2），高程19500m為1，高程19050m為2；k=1，2，3，垂直方向?yàn)?，水平方向?yàn)?，45方向?yàn)?；2和3均指向下游。
1各測(cè)點(diǎn)的最高溫度統(tǒng)計(jì)
2各測(cè)點(diǎn)的最低溫度統(tǒng)計(jì)
3各測(cè)點(diǎn)的溫度統(tǒng)計(jì)
2號(hào)閘門(mén)槽高程1905m斷面S2-2-2于埋設(shè)初期損壞。
根據(jù)混凝土試驗(yàn)結(jié)果，混凝土的終凝時(shí)間為11115h.
計(jì)算中選取儀器被混凝土覆蓋后約12h為基準(zhǔn)時(shí)間。應(yīng)變計(jì)應(yīng)變計(jì)算結(jié)果扣除了混凝土的自生體積變形，無(wú)應(yīng)力計(jì)給出了實(shí)測(cè)應(yīng)變和自生體積變形計(jì)算結(jié)果。無(wú)應(yīng)力計(jì)的自生體積變形在-92652499之間，與應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變測(cè)值相比，自生體積變形比較小。由應(yīng)變計(jì)的溫度、應(yīng)變測(cè)值過(guò)程線(xiàn)（見(jiàn)38）可發(fā)現(xiàn)以下規(guī)律。
a.在混凝土澆筑初期，由于混凝土水化熱作用，混凝土內(nèi)部溫度急劇上升，應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變也隨著溫度上升，當(dāng)溫度達(dá)到最高點(diǎn)時(shí)，應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變也達(dá)到最高點(diǎn)，最高溫度在54956600之間，最高溫度時(shí)應(yīng)變?cè)?555813745之間，多數(shù)儀器應(yīng)變值為拉應(yīng)變，只有S1-1-3和S2-1-3的應(yīng)變值為壓應(yīng)變。
b.當(dāng)混凝土溫度達(dá)到最高點(diǎn)后，溫度迅速下降，應(yīng)變值也迅速下降，埋設(shè)約1個(gè)半月后（2003年8月20日以后），溫度和應(yīng)變測(cè)值呈季節(jié)性變化，高溫季節(jié)應(yīng)變上升，低溫季節(jié)應(yīng)變下降。各儀器最小應(yīng)變?cè)?532-281之間，均為壓應(yīng)變。閘墩混凝土標(biāo)號(hào)為C30，彈性模量為30GPa，可將最小壓應(yīng)變初步折算成混凝土壓應(yīng)力，在84160MPa之間。閘墩C30混凝土28d抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果為467MPa，可見(jiàn)閘門(mén)槽最大壓應(yīng)力遠(yuǎn)小于抗壓強(qiáng)度。
c.2004年8月到9月上旬，混凝土溫度及應(yīng)變上升到極值，各儀器混凝土應(yīng)變測(cè)值在-27311-12135之間，均為壓應(yīng)變。此后混凝土應(yīng)變隨溫度下降而下降，截至2007年12月19日，各儀器混凝土應(yīng)變測(cè)值在-43474-8648之間，均為壓應(yīng)變，見(jiàn)4.
4各儀器溫度及應(yīng)變計(jì)算結(jié)果
43滲壓計(jì)觀(guān)測(cè)資料分析
由滲壓計(jì)的測(cè)值和溫度過(guò)程線(xiàn)（見(jiàn)9、10）可以發(fā)現(xiàn)以下規(guī)律。
a.埋設(shè)在砂卵石右壩（樁號(hào)為0 2400m）基礎(chǔ)內(nèi)的滲壓計(jì)為P1-1、P1-2、P1-3（2003年7月21日埋設(shè)），初期滲壓力持續(xù)上升，到2003年11月7日左右達(dá)到最高點(diǎn)，分別為5459kPa、5102kPa、4685kPa，分別相當(dāng)于54m、51m、46m水頭；此后P1-1、P1-2測(cè)值變化較小，P1-3測(cè)值呈下降趨勢(shì)，2005年4月開(kāi)始P1-1、P1-2、P1-3測(cè)值又有逐年上升的趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各支儀器測(cè)值分別為6762kPa、6772kPa、5706kPa，分別相當(dāng)于68m、68m、57m水頭。目前各支儀器的溫度測(cè)值緩慢下降，截至2007年12月19日，分別為917、918、891.
b.埋設(shè)在砂卵石左壩（樁號(hào)為0 51605m）基礎(chǔ)內(nèi)的滲壓計(jì)為P5-1、P5-2、P5-3（2004年8月9日埋設(shè)），初期滲壓力快速上升，到2004年8月11日達(dá)到最高點(diǎn)，分別為2956kPa、2796kPa、6042kPa，分別相當(dāng)于29m、27m、60m水頭；此后P5-1、P5-2測(cè)量緩慢上升，基本隨水位變化，P5-3測(cè)值則呈下降趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各支儀器測(cè)值分別為5439kPa、5749kPa、-16380kPa.其中P5-3負(fù)壓不合理。分析原因?yàn)椋阂蚴┕ひ蛩厥箖x器埋設(shè)時(shí)上部覆蓋淤泥，無(wú)法徹底清理，滲透條件不好，使儀器工作條件發(fā)生改變。截至2007年12月19日，各儀器溫度測(cè)值變化較小，分別為966、959、773.
5滲壓計(jì)溫度及壓力計(jì)算結(jié)果（2007年12月19日）
c.低堰8號(hào)閘墩0 16582m、8號(hào)高堰0 27155m、15號(hào)高堰0 37655m基礎(chǔ)巖體內(nèi)的滲壓計(jì)分別為：P2-1、P2-2、P2-3，P3-1、P3-2、P3-3，P4-1、P4-2、P4-3.3個(gè)斷面的滲壓變化規(guī)律相似，埋設(shè)后滲壓力呈上升趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各支儀器滲壓力測(cè)值見(jiàn)5，滲壓值在285610324kPa之間，相當(dāng)于29103m水頭，以樁號(hào)0 37655m滲壓力最小，樁號(hào)0 27155m滲壓力最大。同一斷面的滲壓力大小的分布規(guī)律為中間第2點(diǎn)滲壓力最大，上游第1點(diǎn)次之，下游第3點(diǎn)滲壓力最小。滲壓力的上升和下降反映了壩基的滲漏隨庫(kù)水位而變化。
儀器埋設(shè)初期，受上部混凝土澆筑影響，各儀器的溫度迅速上升，但最高溫度遠(yuǎn)低于大壩混凝土最高溫度，在1524之間。目前各儀器溫度呈緩慢下降趨勢(shì)，截至2007年12月19日，各儀器溫度在90698之間，見(jiàn)5.
5結(jié)論
通過(guò)對(duì)下池內(nèi)部?jī)x器觀(guān)測(cè)結(jié)果的計(jì)算分析，了解掌握了內(nèi)部?jī)x器的觀(guān)測(cè)情況，儀器埋設(shè)部位的溫度、混凝土應(yīng)變和基礎(chǔ)滲壓力變化規(guī)律良好，閘門(mén)槽內(nèi)部混凝土實(shí)際應(yīng)變?cè)谡７秶?，目前?43474-8648之間，均為壓應(yīng)變，壩基滲壓力隨水位變化，目前滲壓水頭在29103m之間。因此，內(nèi)部?jī)x器埋設(shè)部位及影響范圍內(nèi)壩體的運(yùn)行工況是正常的。
